很多朋友在從事煙氣治理行業(yè)的時候都會遇到各種各樣的問題,這里為了讓大家更清楚更方便的了解這些常見的煙氣脫硫脫硝問題,現(xiàn)將這些常被問到的問題總結(jié)下來,一共100個,為方便大家學(xué)習(xí)鉆研，共同進(jìn)步。

　　1、氮氧化物的的危害有哪些?

　　答：(1)、NO能使人中樞神經(jīng)麻痹并導(dǎo)致死亡，NO2會造成哮喘和肺氣腫，破壞人的心、肺，肝、腎及造血組織的功能喪失，其毒性比NO更強(qiáng)。無論是NO、NO2或N2O，在空氣中的最高允許濃度為5mg/m3(以NO2計)。

　　(2)、NOx與SO2一樣，在大氣中會通過干沉降和濕沉降兩種方式降落到地面，最終的歸宿是硝酸鹽或是硝酸。硝酸型酸雨的危害程度比硫酸型酸雨的更強(qiáng)，因?yàn)樗趯λw的酸化、對土壤的淋溶貧化、對農(nóng)作物和森林的灼傷毀壞、對建筑物和文物的腐蝕損傷等方面絲毫不不遜于硫酸型酸雨。

　　所不同的是，它給土壤帶來一定的有益氮分，但這種“利”遠(yuǎn)小于“弊”，因?yàn)樗赡軒淼乇硭粻I養(yǎng)化，并對水生和陸地的生態(tài)系統(tǒng)造成破壞。

　　(3)、大氣中的NOx有一部分進(jìn)入同溫層對臭氧層造成破壞，使臭氧層減薄甚至形成空洞，對人類生活帶來不利影響;同對NOx中的N2O也是引起全球氣候變暖的因素之一，雖然其數(shù)量極少，但其溫室效應(yīng)的能力是CO2的200-300倍。

　　2、影響NOx生成的主要因素有哪些?

　　答：鍋爐煙氣中的NOx主要來自燃料中的氮，從總體上看燃料氮含量越高，則NOx的排放量也就越大。此外還有很多因素都會影響鍋爐煙氣中的NOx含量的多少，有燃料種類的影響，有運(yùn)行條件的影響，也有鍋爐負(fù)荷的影響。

　　(1)、鍋爐燃料特性影響煤揮發(fā)成分中的各種元素比會影響燃燒過程中的NOx生成量，煤中氧/氮(O/N)比值越大，NOx排放量越高;即使在相同O/N比值條件下，轉(zhuǎn)化率還與過量空氣系數(shù)有關(guān)，過量空氣系數(shù)大，轉(zhuǎn)化率高，使NOx排放量增加。此外，煤中硫/氮(S/N)比值也會影響到SO2和NOx的排放水平，S和N氧化時會相互競爭，因此，在鍋爐煙氣中隨SO2排放量的升高，NOx排放量會相應(yīng)降低。

　　(2)、鍋爐過量空氣系數(shù)影響

　　當(dāng)空氣不分級進(jìn)入爐膛時，降低過量空氣系數(shù)，在一定程度上會起到限制反應(yīng)區(qū)內(nèi)氧濃度的止的，因而對NOx的生成有明顯的控制作用，采用這種方法可使NOx的生成量降低15%-20%。但是CO隨之增加，燃燒效率下降。當(dāng)空氣分級進(jìn)入時，可有效降低NOx排放量，隨著一次風(fēng)量減少，二次風(fēng)量增，N被氧人的速度降低，NOx的排放量也相應(yīng)下降。

　　(3)、鍋爐燃燒溫度影響

　　燃燒溫度對NOx排放量的影響已取得共識，即隨著爐內(nèi)燃燒溫度的提高，NOx排放量上升。

　　(4)、鍋爐負(fù)荷率影響

　　通常情況下，增大負(fù)荷率，增加給煤量，燃燒室及尾部受熱面處的煙溫隨之增高，揮發(fā)分N生成的NOx隨之增加。

　　3、控制NOx的措施有那些?

　　答：有關(guān)NOx的控制方法從燃料的生命周期的三個階段入手，即燃燒前、燃燒中和燃燒后。當(dāng)前，燃燒前脫硝的研究很少，幾乎所有的研究都集中在燃燒中和燃燒后的NOx控制。所以在國際上把燃燒中NOx的所有控制措施統(tǒng)稱為一次措施，把燃燒后的NOx控制措施稱為二次措施，又稱為煙氣脫硝技術(shù)。

　　目前普遍采用的燃燒中NOx控制技術(shù)即為低NOx燃燒技術(shù)，主要有低NOx燃燒器、空氣分級燃燒和燃料分級燃燒。應(yīng)用在燃煤電站鍋爐上的成熟煙氣脫硝技術(shù)主要有選擇性催化還原技術(shù)(SCR)、選擇性非催化還原技術(shù)以(SNCR)及SNCR/SCR混合煙氣脫硝技術(shù)。

　　4、什么是低氮燃燒技術(shù)

　　答：對NOx的形成起決定作用的是燃燒區(qū)域的溫度和過量空氣量。因此，低NOx燃燒技術(shù)就是通過控制燃燒區(qū)域的溫度和空氣量，以達(dá)到阻止NOx生成及降低其排放的目的。目前常用的低NOx燃燒技術(shù)有如下幾種：

　　(1)燃燒優(yōu)化：通過調(diào)整鍋爐燃燒配風(fēng)，控制NOx排放的一種實(shí)用方法。它采取的措施是通過控制燃燒空氣量、保持每只燃燒器的風(fēng)粉(煤粉)比相對平衡及進(jìn)行燃燒調(diào)整，使燃料型NOx的生成降到最低，從而達(dá)到控制NOx排放的目的。

　　(2)空氣分級燃燒技術(shù)：是目前應(yīng)用較為廣泛的低NOx燃燒技術(shù)，它的主要原理是將燃料的燃燒過程分段進(jìn)行。該技術(shù)是將燃燒用風(fēng)分為一、二次風(fēng)，減少煤粉燃燒區(qū)域的空氣量(一次風(fēng))，提高燃燒區(qū)域的煤粉濃度，推遲一、二次風(fēng)混合時間，這樣煤粉進(jìn)入爐膛時就形成了一個富燃料區(qū)，使燃料在富燃料區(qū)進(jìn)行缺氧燃燒，以降低燃料型NOx的生成。缺氧燃燒產(chǎn)生的煙氣再與二次風(fēng)混合，使燃料完全燃燒。

　　(3)低NOx燃燒器：將前述的空氣分級及燃料分級的原理應(yīng)用于燃燒器的設(shè)計，盡可能的降低著火區(qū)的氧濃度和溫度，從而達(dá)到控制NOx生成量的目的，這類特殊設(shè)計的燃燒器就是低NOx燃燒器，一般可以降低NOx排放濃度的30～60%。

　　此外，還有燃料分級燃燒、煙氣再循環(huán)等技術(shù)對NOx進(jìn)行控制。近幾年投運(yùn)的大型機(jī)組，特別是超臨界、超超臨界機(jī)組基本都采用了低氮燃燒技術(shù)，較好的控制了NOx的排放濃度。而早些年投運(yùn)的機(jī)組，NOx排放濃度相對較高。

　　由于我國對環(huán)保的要求越來越高，對氮氧化物排放的限制將越來越嚴(yán)格，因此國內(nèi)一些大型鍋爐廠和一些工程公司等對低氮燃燒技術(shù)進(jìn)行了較多的研究，特別是在已運(yùn)行的機(jī)組上如在一些已運(yùn)行的電站鍋爐上實(shí)施低氮燃燒改造的試驗(yàn)和工程應(yīng)用。實(shí)施低氮燃燒改造基本上是通過采用空氣分級、高位燃盡風(fēng)、濃淡燃燒器和空氣濃淡分布技術(shù)、降低燃燒器區(qū)域熱負(fù)荷等技術(shù)來實(shí)現(xiàn)對NOx的有效控制。

　　5、上鍋廠低NOx燃燒技術(shù)有什么特點(diǎn)?

　　答：在燃燒過程中降低NOx的生成的主要手段是采用分級燃燒，降低燃燒區(qū)域的氧濃度和降低火焰溫度。上鍋低NOx燃燒技術(shù)設(shè)計的基本理念是將低過量空氣燃燒、空氣分級燃燒和特殊設(shè)計的低NOx燃燒器相結(jié)合，在揮發(fā)氮物質(zhì)形成時、非常關(guān)鍵的早期燃燒階段中將O2降低，從而達(dá)到它把整個爐膛內(nèi)分段燃燒和局部性空氣分段燃燒時降低NOx的能力結(jié)合起來，在初始的富燃料條件下促使揮發(fā)氮物質(zhì)轉(zhuǎn)化成N2，因而達(dá)到大幅度降低NOx排放的目的。

　　上鍋低NOx燃燒技術(shù)在燃用設(shè)計煤種的情況下，機(jī)組負(fù)荷BMCR工況下鍋爐的NOx排放濃度保證值可達(dá)到不超過200mg/Nm3(O2=6%);機(jī)組負(fù)荷大于60%BMCR工況下鍋爐的NOx排放濃度保證可達(dá)到不超過250mg/Nm3(O2=6%)。

　　6、為什么低氮燃燒技術(shù)在低負(fù)荷時NOx的排放不易控制?

　　答：一般而言，為了保證汽溫，鍋爐在低負(fù)荷運(yùn)行時通常會適當(dāng)提高燃燒時的過量空氣系數(shù)。過量空氣系數(shù)的提高使得燃燒中氧量偏高，分級燃燒效果降低，也就是沒有有效發(fā)揮空氣分級的特點(diǎn)以降低NOx的排放，這是鍋爐低負(fù)荷時NOx不易控制的主要原因。

　　另外，當(dāng)機(jī)組在低負(fù)荷運(yùn)行時，即使不參與燃燒配風(fēng)的二次風(fēng)門全關(guān)時，風(fēng)門擋板仍留有一定的流通空隙，以保證約10%左右的二次風(fēng)通過，冷卻該燃燒器噴嘴。但由于鍋爐在低負(fù)荷運(yùn)行時，總的運(yùn)行風(fēng)量較小，而燃燒器停運(yùn)風(fēng)門全關(guān)時流通空隙的結(jié)構(gòu)，冷卻風(fēng)量占燃燒風(fēng)量的比例在低負(fù)荷時明顯增加，低負(fù)荷運(yùn)行時的主燃燒器區(qū)域的低氧量無法保證，分級燃燒效果降低，因此低負(fù)荷控制NOx的效果不明顯。

　　7、上鍋廠的低NOx燃燒器有什么特點(diǎn)?

　　上鍋采用的是特殊的低NOx燃燒器，通過特殊設(shè)計的燃燒器結(jié)構(gòu)以及通過改變?nèi)紵鞯娘L(fēng)煤比例，將前述的空氣分級、燃料分級用于燃燒器本身，以盡可能地降低著火氧的濃度適當(dāng)降低著火區(qū)的溫度達(dá)到最大限度地抑制NOx生成的目的。

　　上鍋特殊的低NOx燃燒器主要包括預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴(CFS)設(shè)計和強(qiáng)化著火煤粉設(shè)計。

　　8、上鍋廠的低NOx空氣分級燃燒技術(shù)有什么特點(diǎn)?

　　答：空氣分級燃燒的基本原理是將燃料的燃燒過程分階段完成。空氣分級燃燒主要有軸向和徑向分級燃燒兩種。軸向分級燃燒指在距燃燒器上方一定位置處開設(shè)一層或兩層所謂燃盡風(fēng)噴口，將助燃空氣沿爐膛軸向(即煙氣流動方向)分級送入爐內(nèi)，使燃料的燃燒過程沿爐膛軸向分級分階段進(jìn)行。徑向分級燃燒指將二次風(fēng)射流軸線向水冷壁偏轉(zhuǎn)一定角度，形成一次風(fēng)煤粉氣流在內(nèi)，二次風(fēng)在外的徑向分級燃燒。

　　空氣分級燃燒這一方法彌補(bǔ)了簡單的低過量空氣燃燒的缺點(diǎn)。在第一級燃燒區(qū)內(nèi)的過量空氣系數(shù)越小，抑制NOx的生成效果越好，但不完全燃燒產(chǎn)物越多，導(dǎo)致燃燒效率降低、引起結(jié)渣和腐蝕的可能性越大。因此為保證既能減少NOx的排放，又保證鍋爐燃燒的經(jīng)濟(jì)性和可靠性，必須正確組織空氣分級燃燒過程。

　　軸向分級燃燒技術(shù)的主要通過緊湊燃盡風(fēng)CCOFA和分離燃盡風(fēng)SOFA進(jìn)行控制，而徑向分級燃燒技術(shù)則通過預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴(CFS)設(shè)計來實(shí)現(xiàn)，上鍋低NOx燃燒技術(shù)能有效地將軸向分級燃燒和徑向分級燃燒進(jìn)行復(fù)合。

　　9、低NOx燃燒低過量空氣技術(shù)有什么優(yōu)缺點(diǎn)?

　　答：使燃燒過程盡可能在接近理論空氣量的條件下進(jìn)行，隨著煙氣中過量氧的減少，可以抑制NOx的生成。這是一種最簡單的降低NOx排放的方法。一般可降低NOx排放15～20%。但如爐內(nèi)氧濃度過低(3%以下)，會造成CO濃度急劇增加，增加化學(xué)不完全燃燒熱損失，引起飛灰含碳量增加，燃燒效率下降。因此在鍋爐設(shè)計和運(yùn)行時，應(yīng)選取最合理的過量空氣系數(shù)。

　　另外當(dāng)鍋爐設(shè)計時按照較低的過量空氣系數(shù)時，如果實(shí)際運(yùn)行無法達(dá)到設(shè)計選取的過量空氣系數(shù)(實(shí)際運(yùn)行高于設(shè)計值)，會導(dǎo)致通過鍋爐各受熱部件的煙氣流速偏離設(shè)計值，因此將無法到達(dá)設(shè)計的換熱效果和受熱面防磨性的要求。

　　因此必須將降低NOx和提高燃燒效率相結(jié)合，在相應(yīng)的低過量空氣系數(shù)降低NOx排放的同時兼顧鍋爐整體受熱面的設(shè)計，優(yōu)化整體鍋爐的運(yùn)行性能。

　　10、什么是SCR煙氣脫硝技術(shù)?

　　答：SCR煙氣脫硝技術(shù)即選擇性催化還原技術(shù)(SelectiveCatalyticReduction，簡稱SCR)，是向催化劑上游的煙氣中噴入氨氣或其它合適的還原劑，利用催化劑(鐵、釩、鉻、鈷或鉬等堿金屬)在溫度為200-450℃時將煙氣中的NOx轉(zhuǎn)化為氮?dú)夂退?。由于NH3具有選擇性，只與NOx發(fā)生反應(yīng)，基本不與O2反應(yīng)，故稱為選擇性催化還原脫硝。在通常的設(shè)計中，使用液態(tài)純氨或氨水(氨的水溶液)，無論以何種形式使用氨，首先使氨蒸發(fā)，然后氨和稀釋空氣或煙氣混合，最后利用噴氨格柵將其噴入SCR反應(yīng)器上游的煙氣中。

　　11、SCR法的優(yōu)點(diǎn)有哪些?

　　答：SCR法是國際上應(yīng)用最多、技術(shù)最成熟的一種煙氣脫硝技術(shù)。該法的優(yōu)點(diǎn)是：由于使用了催化劑，故反應(yīng)溫度較低;凈化率高，可高達(dá)85%以上;工藝設(shè)備緊湊，運(yùn)行可靠;還原后的氮?dú)夥趴眨瑹o二次污染。

　　12、SCR法的缺點(diǎn)有哪些?

　　答：SCR法存在一些明顯的缺點(diǎn)：煙氣成分復(fù)雜，某些污染物可使催化劑中毒;高分散度的粉塵微粒可覆蓋催化劑的表面，使其活性下降;系統(tǒng)中存在一些未反應(yīng)的NH3和煙氣中的SO2作用，生成易腐蝕和堵塞設(shè)備的硫酸氨(NH4)2SO4和硫酸氫氨NH4HSO4,同時還會降低氨的利用率;投資與運(yùn)行費(fèi)用較高。

　　13、SCR系統(tǒng)里的NOx是如何被反應(yīng)的?

　　在SCR反應(yīng)器內(nèi)，NO通過以下反應(yīng)被還原：4NO+4NH3+O2→4N2+6H2O6NO+4NH3→5N2+6H2O

　　當(dāng)煙氣中有氧氣時，反應(yīng)第一式優(yōu)先進(jìn)行，因此，氨消耗量與NO還原量有一對一的關(guān)系。

　　在鍋爐的煙氣中，NO2一般約占總的NOx濃度的5%，NO2參與的反應(yīng)如下：2NO2+4NH3+O2→3N2+6H2O6NO2+8NH3→7N2+12H2O

　　上面兩個反應(yīng)表明還原NO2比還原NO需要更多的氨。在絕大多數(shù)鍋爐的煙氣中，NO2僅占NOx總量的一小部分，因此NO2的影響并不顯著。

　　14、SCR脫硝法的催化劑如何選擇?

　　答：SCR法中催化劑的選取是關(guān)鍵因素，對催化劑的要求是活性高、壽命長、經(jīng)濟(jì)性好不產(chǎn)生二次污染。在以氨為還原劑來還原NOx時，雖然過程容易進(jìn)行，銅、鐵、鉻、錳等非貴金屬都可起到有效的催化作用，但因煙氣中含有SO2、塵粒和水霧，對催化反應(yīng)和催化劑均不利，故采用銅、鐵等金屬作為催化劑的SCR法必須首先進(jìn)行煙氣除塵和脫硫;或者是選用不易受骯臟煙氣污染和腐蝕等影響的，同時要具有一定的活性和耐受一定溫度的催化劑，如二氧化鈦為基體的堿金屬催化劑，其最佳反應(yīng)溫度為300-400℃。

　　15、如何保證SCR系統(tǒng)NOx脫除效率?

　　答：SCR系統(tǒng)NOx脫除效率通常很高，噴入到煙氣中的氨幾乎完全和NOx反應(yīng)。有一小部分氨不反應(yīng)而是作為氨逃逸離開了反應(yīng)器。一般來說，對于新的催化劑，氨逃逸量很低。但是，隨著催化劑失活或者表面被飛灰覆蓋或堵塞，氨逃逸量就會增加，為了維持需要的NOx脫除率，就必須增加反應(yīng)器中NH3/NOx摩爾比。當(dāng)不能保證預(yù)先設(shè)定的脫硝效率和(或)氨逃逸量的性能標(biāo)準(zhǔn)時，就必須在反應(yīng)器內(nèi)添加或更換新的催化劑以恢復(fù)催化劑的活性和反應(yīng)器性能。

　　16、SCR脫硝過程中氨的氧化機(jī)理及危害?

　　答：氨的氧化將一部分氨轉(zhuǎn)化為其它的氮化合物?？赡艿姆磻?yīng)有：4NH3+5O2→4NO+6H2O4NH3+3O2→2N2+6H2O2NH3+2O2→N2O+3H2O

　　影響氨氧化反應(yīng)的因素有：催化劑成分、煙氣中各組分和氨的濃度、反應(yīng)器溫度等。一般認(rèn)為在釩催化劑上，當(dāng)溫度超過399℃時，氨的氧化對脫硝過程才有顯著影響。

　　其危害：首先，達(dá)到給定的NOx脫除率需要的氨供給率將增加，需要添加額外的還原劑以替換被氧化的氨;第二，氨的氧化減少了催化劑內(nèi)表面吸附的氨，可能影響NOx脫除，可能導(dǎo)致催化劑體積不足;此外，由于氨不是被氧化就是與NOx反應(yīng)或者作為氨逃逸從反應(yīng)器中排出，因此氨的氧化使SCR工藝過程的物料平衡變得復(fù)雜。因此，SCR煙氣脫硝系統(tǒng)需要安裝氨逃逸的測量儀器。

　　17、SCR脫硝過程中SO2氧化的機(jī)理及危害?

　　答：SCR催化劑的氧化特性使燃用含硫煤的鍋爐的脫硝反應(yīng)器也會將SO2氧化為SO3：2SO2+O2→2SO3。SO2氧化率受煙氣中SO2濃度、反應(yīng)器溫度、催化劑質(zhì)量、催化劑的結(jié)構(gòu)設(shè)計及配方的影響。SO3的產(chǎn)生率正比于煙氣中SO2的濃度。增加反應(yīng)溫度也會加快SO2的氧化，當(dāng)溫度超過371℃時，氧化速率將迅速增加。

　　SO2氧化速率也與反應(yīng)器中催化劑的體積成正比，因此，為獲得高的脫硝效率和低的氨逃逸而設(shè)計的反應(yīng)器也會產(chǎn)生更多的SO3。

　　SO3與催化劑組分及煙氣組分反應(yīng)，形成固體顆粒沉積在催化劑表面或內(nèi)部，縮短催化劑壽命。SCR反應(yīng)器產(chǎn)生的SO3增加了煙氣中SO3的本底濃度。

　　18、SCR脫硝過程中銨鹽(如硫酸氫銨和硫酸銨)的形成機(jī)理及危害。

　　答：約在320℃以下，SO3和逃逸的氨反應(yīng)，形成硫酸氫銨和硫酸銨：NH3+SO3+H2O→NH4HSO42NH3+SO3+H2O→(NH4)2SO4

　　這些物質(zhì)從煙氣中凝結(jié)并沉積，可以使催化劑失活;造成SCR系統(tǒng)的下游設(shè)備沾污和腐蝕，增加空氣預(yù)熱器的壓降并降低其傳熱性能;使飛灰及脫硫裝置副產(chǎn)物不適合于特定的用途。

　　降低上述影響是將氨逃逸量維持在低水平以及控制燃用含硫燃料鍋爐SCR裝置的SO2氧化率。銨鹽沉積開始的溫度是氨和SO3濃度的函數(shù)，為了避免催化劑沾污，在滿負(fù)荷條件下，SCR系統(tǒng)運(yùn)行溫度應(yīng)該維持在320℃以上。

　　19、影響SCR脫硝性能的因素有哪些?

　　答：影響SCR脫硝性能的幾個關(guān)鍵因素有：反應(yīng)溫度、煙氣速度、催化劑的類型、結(jié)構(gòu)和表面積以及煙氣/氨氣的混合效果。

　　催化劑是SCR系統(tǒng)中的主要部分，其成分組成、結(jié)構(gòu)、壽命及相關(guān)參數(shù)直接影響SCR系統(tǒng)的脫硝效率及運(yùn)行狀況。不同的催化劑適宜的反應(yīng)溫度也差別各異。反應(yīng)溫度不僅決定反應(yīng)物的反應(yīng)速度，而且決定催化劑的反應(yīng)活性。如果反應(yīng)溫度太低，催化劑的活性降低，脫硝效率下降，則達(dá)不到脫硝的效果。

　　此外催化劑在低溫下持續(xù)運(yùn)行，還將導(dǎo)致催化劑的永久性損壞;如果反應(yīng)溫度太高，則NH3容易被氧化，生成NOx的量增加，甚至?xí)鸫呋瘎┎牧系南嘧儯瑢?dǎo)致催化劑的活性退化。在相同的條件下，反應(yīng)器中的催化劑表面積越大，NO的脫除效率越高，同時氨的逸出量也越少。

　　NH3輸入量必須既保證SCR系統(tǒng)NOx的脫除效率，又保證較低的氨逃逸率。只有氣流在反應(yīng)器中速度分布均勻及流動方向調(diào)整得當(dāng)，NOx轉(zhuǎn)化率、氨逃逸率和催化劑的壽命才能得以保證。采用合理的噴嘴格柵，并為氨和煙氣提供足夠長的混合煙道，是使氨和煙氣均勻混合的有效措施，可以避免由于氨和煙氣的混合不均所引起的一系列問題。

　　20、運(yùn)行中影響催化劑壽命的因素有哪些?

　　答：因?yàn)槲覐SSCR催化劑是在未經(jīng)除塵的煙氣中工作，故壽命會受到下列因素的影響：

　　1)、煙氣攜帶的飛灰中含有Na、K、Ca、Si、As等時，會使催化劑“中素”或受污染，從而降低催化劑的效能。

　　2)、飛灰對催化劑反應(yīng)器的磨損。

　　3)、飛灰使催化劑反應(yīng)器通道堵塞。

　　4)、煙氣溫度降低，氨分子與SO3和H2O反應(yīng)生成(NH4)2SO4或NH4HSO4，這是種有黏性的物質(zhì)，會附著在催化劑表面，易引起污染積灰進(jìn)而堵塞催化劑的通道和微孔。

　　5)、煙氣溫度過高會使催化劑燒結(jié)或失效。

　　21、SCR脫硝系統(tǒng)對空預(yù)器的性能有哪些影響?采取什么措施應(yīng)對?

　　答：由于氨與NOx的不完全反應(yīng)，會有少量的氨與煙氣一道逃逸出反應(yīng)器。逃逸的NH3與煙氣中的SO3和H2O形成NH4HSO4，在150-230℃時，會對空預(yù)器冷段形成強(qiáng)烈腐蝕，同時造成空預(yù)器積灰。

　　通常氨的逃逸率(體積分?jǐn)?shù))為1×10-6以下時，NH4HSO4生產(chǎn)量很少，堵塞現(xiàn)象不明顯;若氨逃逸率增加到2×10-6

　　時，據(jù)日本AKK測試結(jié)果表明，空預(yù)器運(yùn)行半年后其阻力增加約30%;若氨逃逸率增加到3×10-6時，空預(yù)器運(yùn)行半年后阻力增加到50%，對引風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)造成較大影響。

　　為防止空預(yù)器積灰堵塞，在冷段清洗方面需作特殊處理，如熱元件采用高通透性的波形;合并傳統(tǒng)的冷段和中溫段，使其冷段傳熱元件增高;空預(yù)器吹灰次數(shù)增加;吹灰器采用雙介質(zhì)，運(yùn)行時吹灰介質(zhì)為蒸汽，停機(jī)清洗介質(zhì)為高壓水等。為防止空預(yù)器腐蝕，冷段通常采用搪瓷表面?zhèn)鳠嵩??？傊ㄟ^改變空預(yù)器的結(jié)構(gòu)，運(yùn)行中控制NH3逃逸率在較低水平，則SCR裝置不會影響鍋爐的安全運(yùn)行。

　　22、SCR脫硝工藝由那些系統(tǒng)組成?

　　答：SCR系統(tǒng)一般由氨的儲存系統(tǒng)、氨與空氣混合系統(tǒng)、氨氣噴入系統(tǒng)、反應(yīng)器系統(tǒng)、省煤器旁路、SCR旁路、檢測控制系統(tǒng)等組成。

　　23、SCR系統(tǒng)反應(yīng)器布置方式有那些?

　　答：按SCR反應(yīng)器在鍋爐煙道中三種不同的安裝位置可分為三種布置方式，即熱段/高含塵布置、熱段/低含塵和冷段布置。

　　(1)、熱段/高含塵布置：反應(yīng)器布置在空氣預(yù)熱器前溫度為360℃左右的位置，此時煙氣中所含有的全部飛灰和SO2均通過催化劑反應(yīng)器，反應(yīng)器的工作條件是在“不干凈”的高塵煙氣中。由于這種布置方案的煙氣溫度在300~400℃的范圍內(nèi)，適合于多數(shù)催化劑的反應(yīng)溫度，因而它被廣泛采用。但是由于催化劑是在“不干凈”的煙氣中工作，因此催化劑的壽命會受下列因素的影響：

　?、贌煔馑鶖y帶的飛灰中含有Na，Ca，Si，As等成分時，會使催化劑“中毒”或受污染，從而降低催化劑的效能。

　?、陲w灰對催化劑反應(yīng)器的磨損。

　?、埏w灰將催化劑通道堵塞。

　?、苋鐭煔鉁囟壬撸瑫⒋呋瘎Y(jié)，或使之再結(jié)晶而失效，如煙氣溫度降低，NH3會和SO3反應(yīng)生成酸性硫酸銨，從而會堵塞催化劑和污染空氣預(yù)熱器。

　?、莞呋钚缘拇呋瘎偈篃煔庵械腟O2氧化成SO3，因此應(yīng)避免采用高活性的催化劑用于這種布置。為了盡可能地延長催化劑的使用壽命，除了應(yīng)選擇合適的催化劑之外，要使反應(yīng)器通道有足夠的空間以防堵塞，同時還要有防腐措施。

　　(2)、熱段/低含塵布置：反應(yīng)器布置在靜電除塵器和空氣預(yù)熱器之間，這時，溫度為300~400℃的煙氣先經(jīng)過電除塵器以后再進(jìn)入催化劑反應(yīng)器，這樣可以防止煙氣中的飛灰對催化劑的污染和將反應(yīng)器磨損或堵塞，但煙氣中的SO3始終存在，因此煙氣中的NH3和SO3反應(yīng)生成硫酸銨而發(fā)生堵塞的可能性仍然存在。采用這一方案的最大問題是，靜電除塵器很難在300~400℃的溫度下正常運(yùn)行，因此很少采用。

　　(3)、冷段布置：反應(yīng)器布置在煙氣脫硫裝置(FGD)之后，這樣催化劑將完全工作在無塵、無SO2的“干凈”煙氣中，由于不存在飛灰對反應(yīng)器的堵塞及腐蝕問題，也不存在催化劑的污染和中毒問題，因此可以采用高活性的催化劑，減少了反應(yīng)器的體積并使反應(yīng)器布置緊湊。

　　當(dāng)催化劑在“干凈”煙氣中工作時，其工作壽命可達(dá)3~5年(在“不干凈”的煙氣中的工作壽命為2~3年)。這一布置方式的主要問題是，當(dāng)將反應(yīng)器布置在濕式FGD脫硫裝置后，其排煙溫度僅為50~60℃，因此，為使煙氣在進(jìn)入催化劑反應(yīng)器之前達(dá)到所需要的反應(yīng)溫度，需要在煙道內(nèi)加裝燃油或燃燒天然氣的燃燒器，或蒸汽加熱的換熱器以加熱煙氣，從而增加了能源消耗和運(yùn)行費(fèi)用。

　　對于一般燃油或燃煤鍋爐，其SCR反應(yīng)器多選擇安裝于鍋爐省煤器與空氣預(yù)熱器之間，因?yàn)榇藚^(qū)間的煙氣溫度剛好適合SCR脫硝還原反應(yīng)，氨被噴射于省煤器與SCR反應(yīng)器間煙道內(nèi)的適當(dāng)位置，使其與煙氣充分混合后在反應(yīng)器內(nèi)與氮氧化物反應(yīng)，SCR系統(tǒng)商業(yè)運(yùn)行業(yè)績的脫硝效率約為50%~90%。

　　24、氨漏失(逃逸)有那些不利影響?

　　(1)、與SO3和H2O生成硫酸氫氨，造成空預(yù)器堵塞、堵塞催化劑孔道、造成ESP均流板堵塞。

　　(2)、與SO3和H2O生成硫酸氨，增加煙囪細(xì)微顆粒排放。

　　(3)、被脫硫漿液吸收，在皮帶脫水車間稀釋，散發(fā)臭味。

　　(4)、被飛灰顆粒捕捉，降低飛灰荷阻比，影響除塵效率并污染飛灰，影響粉煤灰的出售。

　　25、安裝SCR系統(tǒng)導(dǎo)致煙氣中SO3含量增大對機(jī)組運(yùn)行的影響?

　　答(1)、和氨漏失生成硫酸氫氨，使空預(yù)器和靜電除塵器堵塞。(2)、煙氣的酸露點(diǎn)溫度升高，造成設(shè)備腐蝕。(3)、硫酸霧使煙氣呈藍(lán)色，影響電廠環(huán)保形象。(4)、硫酸霧可能會在煙囪附近沉降，直接影響電廠。(5)、和氨漏失生成硫酸氨，增大細(xì)微顆粒排放。

　　26安裝SCR脫氮裝置引起的煙氣流動阻力對機(jī)組運(yùn)行的影響?

　　答：(1)、增大引風(fēng)機(jī)負(fù)載，造成引風(fēng)機(jī)電耗增大。

　　(2)、增大空預(yù)器熱端壓差，空氣側(cè)向煙氣側(cè)泄漏量增大且會造成空預(yù)器關(guān)鍵零部件受壓應(yīng)力增大，導(dǎo)致空預(yù)器故障。

　　27、何為SCR系統(tǒng)摩爾比?有什么作用?

　　答：SCR系統(tǒng)摩爾比指參與脫硝反應(yīng)的氨氮配比，即NH3/NOx，是SCR脫硝系統(tǒng)的一個重要技術(shù)指標(biāo)。根據(jù)脫硝反應(yīng)方程式，1摩爾NH3與1摩爾NOx進(jìn)行反應(yīng)。理論上，假定所有氨參與反應(yīng)，NH3/NOx摩爾比為0.8時的脫硝效率可達(dá)到80%。根據(jù)所要求的脫硝效率為80%，氨逃逸率3ppm，則相應(yīng)的摩爾比約為0.812。

　　摩爾比可由程序決定或在現(xiàn)場調(diào)試時設(shè)定。摩爾比的計算公式如下：NH3/NOx摩爾比=脫硝效率/100+氨逃逸率/進(jìn)口NOx值在SCR控制系統(tǒng)中通過鍋爐煙氣流量、進(jìn)口NOx濃度和摩爾比三者的乘積計算出所需氨流量后送到控制器中，與實(shí)際氨流量進(jìn)行比較。對誤差信號進(jìn)行PI調(diào)節(jié)，調(diào)整氨流量控制閥的開度，從需最終控制脫硝效率。

　　28、什么是SNCR煙氣脫硝技術(shù)?

　　答：SNCR煙氣脫硝技術(shù)是一種不需要催化劑的選擇性非催化還原技術(shù)(SelectiveNon-CatalyticReduction，簡稱SNCR)。該技術(shù)是用NH3、尿素等還原劑噴入爐內(nèi)與NOx進(jìn)行選擇性反應(yīng)，不用催化劑，因此必須在高溫區(qū)加入還原劑。

　　還原劑噴入爐膛溫度為850~1100℃的區(qū)域，該還原劑(尿素)迅速熱分解成NH3并與煙氣中的NOx進(jìn)行SNCR反應(yīng)生成N2，該方法是以爐膛為反應(yīng)器，在爐膛850~1100℃這一狹窄的溫度范圍內(nèi)、在無催化劑作用下，NH3或尿素等氨基還原劑可選擇性地還原煙氣中的NOx，基本上不與煙氣中的O2作用，其主要反應(yīng)為：

　　NH3為還原劑：4NH3+4NO+O2→4N2+6H2O

　　尿素為還原劑：NO+CO(NH2)2+1/2O2→2N2+CO2+H2O

　　當(dāng)溫度高于1100℃時，NH3則會被氧化為NO，即：4NH3+5O2→4NO+6H2O

　　不同還原劑有不同的反應(yīng)溫度范圍，NH3的反應(yīng)最佳溫度區(qū)為850～1100℃。當(dāng)反應(yīng)溫度過高時，由于氨的分解會使NOx還原率降低，另一方面，反應(yīng)溫度過低時，氨的逃逸增加，也會使NOx還原率降低，且NH3是高揮發(fā)性和有毒物質(zhì)，其逃逸會造成新的環(huán)境污染。

　　SNCR煙氣脫硝技術(shù)的脫硝效率一般為25%~50%，受鍋爐結(jié)構(gòu)尺寸影響很大，多用作低NOx燃燒技術(shù)的補(bǔ)充處理手段。

　　29、引起SNCR系統(tǒng)氨逃逸的原因有那些?

　　答：引起SNCR系統(tǒng)氨逃逸的原因有兩種，一是由于噴入點(diǎn)煙氣溫度低影響了氨與NOx的反應(yīng);另一種可能是噴入的還原劑過量或還原劑分布不均勻。還原劑噴入系統(tǒng)必須能將還原劑噴入到爐內(nèi)最有效的部位，因?yàn)镹Ox在爐膛內(nèi)的分布經(jīng)常變化，如果噴入控制點(diǎn)太少或噴到爐內(nèi)某個斷面上的氨分布不均勻，則會出現(xiàn)分布較高的氨逃逸量。

　　為保證脫硝反應(yīng)能充分地進(jìn)行，以最少的噴入NH3量達(dá)到最好的還原效果，必須設(shè)法使噴入的NH3與煙氣良好地混合。若噴入的NH3不充分反應(yīng)，則逃逸的NH3不僅會使煙氣中的飛灰容易沉積在鍋爐尾部的受熱面上，而且煙氣中NH3遇到SO3會產(chǎn)生(NH4)2SO4易造成空氣預(yù)熱器堵塞，并有腐蝕的危險。

　　30、什么是SNCR/SCR混合煙氣脫硝技術(shù)?

　　答：SNCR/SCR混合煙氣脫硝技術(shù)是把SNCR工藝的還原劑噴入爐膛技術(shù)同SCR工藝?yán)锰右莅边M(jìn)行催化反應(yīng)的技術(shù)結(jié)合起來，進(jìn)一步脫除NOx。它是把SNCR工藝的低費(fèi)用特點(diǎn)同SCR工藝的高效率及低的氨逃逸率進(jìn)行有效結(jié)合。該聯(lián)合工藝于20世紀(jì)70年代首次在日本的一座燃油裝置上進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)表明了該技術(shù)的可行性。

　　理論上，SNCR工藝在脫除部分NOx的同時也為后面的催化法脫硝提供所需要的氨。SNCR體系可向SCR催化劑提供充足的氨，但是控制好氨的分布以適應(yīng)NOx的分布的改變卻是非常困難的。為了克服這一難點(diǎn)，混合工藝需要在SCR反應(yīng)器中安裝一個輔助氨噴射系統(tǒng)。通過試驗(yàn)和調(diào)節(jié)輔助氨噴射可以改善氨氣在反應(yīng)器中的分布效果。

　　SNCR/SCR混合工藝可以達(dá)到40%~80%的脫硝效率，氨的逃逸小于5~10ppm。

　　31、脫硝工藝有那些副產(chǎn)物?

　　答：脫硝過程是利用氨將氮氧化物還原，反應(yīng)產(chǎn)物為無害的水和氮?dú)猓虼嗣撓踹^程不產(chǎn)生直接的副產(chǎn)物?？赡茉斐啥挝廴镜奈镔|(zhì)有逃逸的氨和達(dá)到壽命周期的廢催化劑。

　　逃逸的氨隨煙氣排向大氣，當(dāng)逃逸氨的濃度超過一定限值時，會對環(huán)境造成污染，因此氨逃逸水平是脫硝裝置主要的設(shè)計性能指標(biāo)，也是脫硝裝置運(yùn)行過程中必須監(jiān)視和控制的指標(biāo)，脫硝裝置的氨逃逸水平典型的設(shè)計值為≤3ppm。當(dāng)氨逃逸量超過此限值時，應(yīng)更換催化劑。

　　廢催化劑可用作水泥原料或混凝土及其它筑路材料的原料或返回廠家處理從中回收金屬、再生等。

　　32、稀釋風(fēng)的作用有哪些?

　　答：稀釋風(fēng)由稀釋風(fēng)機(jī)負(fù)責(zé)提供，其主要作用如下：一是作為NH3的載體，降低氨的濃度使其到爆炸極限下限以下，保證系統(tǒng)安全運(yùn)行;二是通過噴氨格柵將NH3噴入煙道，有助于加強(qiáng)NH3在煙道中的均勻分布，便于系統(tǒng)對噴氨量的控制。

　　33、聲波吹灰器的工作原理?

　　答：聲波吹灰器是利用聲波發(fā)生頭將壓縮空氣攜帶的能量轉(zhuǎn)化為高聲強(qiáng)聲波，聲波對積灰產(chǎn)生高加速度剝離作用和振動疲勞破碎作用，使積灰產(chǎn)生松動而脫離催化劑表面，以便煙氣或自身重力將其帶走。在聲波的高能量作用下，粉塵不能在熱交換表面積聚，可有效阻止積灰的生長。

　　34、聲波吹灰器與蒸汽吹灰器有何不同?

　　答：聲波吹灰技術(shù)是利用聲波發(fā)生器，把調(diào)制高壓氣流而產(chǎn)生的強(qiáng)聲波，饋入反應(yīng)器空間內(nèi)。由于聲波的全方位傳播和空氣質(zhì)點(diǎn)高速周期性振蕩，可以使表面上的灰垢微粒脫離催化劑，而處于懸浮狀態(tài)，以便被煙氣流帶走。聲波除灰的機(jī)理是“波及”，吹灰器輸出的能量載體是“聲波”，通過聲場與催化劑表面的積灰進(jìn)行能量交換，從而達(dá)到清除灰渣的效果。這種方式適合于松散積灰的清除，對黏結(jié)性積灰和嚴(yán)重堵灰以及堅硬的灰垢無法清除。

　　而傳統(tǒng)的高壓蒸汽吹灰器，是“觸及”的方法，輸出的能量載體是“蒸汽射流”，靠“蒸汽射流”的動量直接打擊換熱面上的灰塵，使之脫落并將其送走。這種方式適用于各種積灰的清除，對結(jié)性較強(qiáng)、灰熔點(diǎn)低和較黏的灰有較明顯效果。

　　35、氨的特性有哪些?

　　答：氨氣是無色，有強(qiáng)烈刺激性氣味的氣體;在標(biāo)準(zhǔn)狀況下密度小于空氣;易液化，在常壓下冷卻至-33.5℃或在常溫下加壓至700-800kPa，氣態(tài)氨就液化成無色液體;為易溶于水的堿性物質(zhì)。氨在空氣中可燃，但一般難以著火，連續(xù)接觸火源可燃燒，在651℃以上可燃燒，氨氣與空氣混合物的濃度在16%-25%時，遇到明火會燃燒和爆炸，如果有油脂或其他可燃性物質(zhì)，則更容易著火。

　　氨對人體生理組織具有強(qiáng)烈腐蝕作用，對皮膚及呼吸器官有強(qiáng)烈刺激性及腐蝕性。眼睛被濺淋高濃度氨，會造成視力障礙、殘疾。人體忍受氨的極限是50ppm，當(dāng)人吸入含氨嘗試達(dá)0.5%(5000ppm)以上的空氣時，數(shù)分鐘內(nèi)會引起肺水腫，甚至呼吸停止窒息死亡。根據(jù)國家職業(yè)衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)(GBZ2-2002)在作業(yè)場所，氨的短時間接觸容許濃度為30mg/Nm3，時間加權(quán)平均容許濃度為20mg/Nm3

　　36、與氨氣或氨水的接觸后的處理方法?

　　答：1)、皮膚接觸：立即用水沖洗。如果沖洗后仍有過敏或燒傷，應(yīng)進(jìn)行醫(yī)療。

　　2)、眼睛接觸：立即用大量的清水反復(fù)清洗15分鐘。

　　3)、呼吸道接觸：立即將人送到通風(fēng)處。如停止呼吸，采用人工呼吸急救法并盡可能快進(jìn)行醫(yī)療。

　　4)、體內(nèi)接觸：立即喝大量的水稀釋吸入的氨。不要嘗試使患者嘔吐。盡可能快進(jìn)行醫(yī)療。

　　37制氨有那些方法?

　　答：一般有三種方法：尿素法，純氨法，氨水法。氨系統(tǒng)的三種方法中，使用尿素制氨的方法最安全，但是，其投資、運(yùn)行總費(fèi)用最高;純氨的運(yùn)行、投資費(fèi)用最低，但是，純氨的存儲需要較高的壓力，安全性要求較高。氨水介于兩者之間。

　　根據(jù)國內(nèi)外制造廠商的介紹，在日本和中國臺灣均采用純氨法，在歐洲根據(jù)不同地區(qū)的情況三種方法均有應(yīng)用。在國內(nèi)脫硝工程中，絕大多數(shù)脫硝工程采用純氨制備氨氣，純氨為通用的化工產(chǎn)品，可從市場采購到;通過市場調(diào)查，市場上純氨貨源供應(yīng)較為豐富

　　二、運(yùn)行操作篇

　　38、我廠#4機(jī)組煙氣脫硝配置特點(diǎn)?

　　答：我廠#4機(jī)組煙氣脫硝采用選擇性催化還原法(SCR法)工藝，是一種干法脫硝工藝，反應(yīng)器采用高飛灰布置方式，位于省煤器與空預(yù)器之間。催化劑為株式會社日立制作所生產(chǎn)的板式催化劑。用液態(tài)純氨作還原劑，與煙氣中的NOx進(jìn)行反應(yīng)生成氮?dú)夂退?，從而降低煙氣中的NOx排放。

　　4號機(jī)組煙氣脫硝工程選用SIEMENSPCS7控制系統(tǒng)，采用可編程序控制器PLC加上位機(jī)控制方式，配有兩臺上位機(jī)操作電腦，一臺為工程師(ES)站，一臺為操作員站(OS)，兩臺電腦都為單站結(jié)構(gòu)，能夠獨(dú)立工作。并設(shè)置有脫硝系統(tǒng)PLC冗余控制主站、脫硝控制系統(tǒng)電源分配柜、SCR遠(yuǎn)程I/O站、氨區(qū)遠(yuǎn)程I/O站。

　　其中電源分配柜電源來自兩路，一路常用電源接自氨區(qū)MCC，另一路備用電源引自400V除塵MCC4A段(控制中心)，通過設(shè)置在電源柜內(nèi)的雙電源切換裝置分配給各個用電負(fù)荷。UPS電源裝置設(shè)在控制電源分配柜內(nèi)，主要提供PLC、上位機(jī)、現(xiàn)場儀表閥門及氨氣泄漏報警器等負(fù)荷的用電。通過設(shè)置在SCR遠(yuǎn)程I/O站機(jī)柜內(nèi)的MODBUS模塊(冗余)可以實(shí)現(xiàn)與主機(jī)DCS的通信。

　　39、我廠#4機(jī)組SCR的設(shè)計參數(shù)?

　　答：我廠SCR的設(shè)計條件下參數(shù)為：反應(yīng)器壓縮(附加層催化劑之前)：81.6mmH2O(即800Pa);脫硝效率≥80%;出口NOx(干基)≤50.4ppm;NH3逃逸率(干基)≤3ppm;氧量基準(zhǔn)值6%;NH3/NOx摩爾比≤0.812;SO2/SO3轉(zhuǎn)化率≤1.0%(at365℃)。

　　40、我廠SCR的工藝流程?

　　答：我廠的SCR工藝流程為：還原劑液氨用罐裝卡車運(yùn)輸，以液體形態(tài)儲存于氨罐中;液態(tài)氨在注入SCR系統(tǒng)煙氣之前經(jīng)由蒸發(fā)器汽化，汽化的氨和稀釋空氣混合，通為噴氨格柵噴入SCR反應(yīng)器上游的煙氣中;充分混合后的還原劑和煙氣在SCR反應(yīng)器中催化劑的作用下發(fā)生反應(yīng)，生成N2和H2O，去除煙氣中的NOx。

　　41、我廠SCR脫硝系統(tǒng)的主要設(shè)備有哪些?

　　答：我廠SCR系統(tǒng)主要由脫硝反應(yīng)系統(tǒng)、氨制備及氨儲運(yùn)系統(tǒng)和其他輸助設(shè)備組成。其中脫硝反應(yīng)系統(tǒng)由SCR反應(yīng)器、噴氨系統(tǒng)、氨氣/煙氣混合器、稀釋風(fēng)機(jī)等組成;液氨儲運(yùn)系統(tǒng)包括卸料壓縮機(jī)、氨儲罐、氨蒸發(fā)器、緩沖罐等;SCR其他輸助設(shè)備和裝置主要包括SCR反應(yīng)器的相關(guān)管路和吹灰裝置等。

　　42、氨系統(tǒng)運(yùn)行需注意那些要點(diǎn)?

　　(1)由于氨氣的毒性和易燃易爆性，為了確保氨系統(tǒng)能夠安全穩(wěn)定的運(yùn)行，液氨卸料和氨蒸發(fā)器投運(yùn)和停運(yùn)，以及氨蒸發(fā)器互相切換，必須嚴(yán)格按照操作票進(jìn)行操作;

　　(2)氨稀釋槽和廢水池中的氨水，受熱后會揮發(fā)氨氣，為了避免因高濃度的氨水揮發(fā)大量的氨氣，影響氨區(qū)工作人員的身心健康，因此應(yīng)該定期將稀釋槽和廢水池中的含氨廢水排出，用廢水排至廢水處理系統(tǒng)進(jìn)行處理;

　　(3)應(yīng)該定期檢查氨系統(tǒng)(氨泄漏檢測儀)，保證氨系統(tǒng)的嚴(yán)密性;

　　(4)氨系統(tǒng)檢修前后，需進(jìn)行氮?dú)庵脫Q;

　　(5)由于氨蒸發(fā)器原設(shè)計原因，為了防止氨蒸發(fā)器出現(xiàn)冷熱分層現(xiàn)象，在氨蒸發(fā)器運(yùn)行時，應(yīng)該保持氨蒸發(fā)器的工藝水疏放閥和入口閥一定的開度，使氨蒸發(fā)器內(nèi)的熱水實(shí)現(xiàn)開始循環(huán)。

　　43、催化反應(yīng)系統(tǒng)運(yùn)行需注意那些要點(diǎn)?

　　(1)反應(yīng)器聲波吹灰系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行對于機(jī)組和脫硝系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行極為重要。因此無論是否噴氨，在鍋爐引風(fēng)機(jī)運(yùn)行以后，就應(yīng)該把聲波吹灰系統(tǒng)順控投入運(yùn)行，當(dāng)鍋爐需要進(jìn)行檢修時，在引風(fēng)機(jī)停運(yùn)后方可把聲波吹灰系統(tǒng)停運(yùn);

　　(2)聲波吹灰系統(tǒng)在每一個反應(yīng)器的每一層的就地管路上都有一個壓力調(diào)節(jié)閥，應(yīng)該把壓縮空氣的壓力調(diào)整在0.5MPa，日常巡撿時應(yīng)該檢查該壓力是否在0.5MPa左右，否則應(yīng)該進(jìn)行調(diào)整;

　　(3)稀釋風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的稀釋風(fēng)不但起稀釋氨氣的作用，同時還具有防止AIG噴嘴堵塞的作用。因此，無論是否噴氨，在鍋爐引風(fēng)機(jī)投入運(yùn)行之前，就應(yīng)該把稀釋風(fēng)機(jī)投入運(yùn)行，在鍋爐引風(fēng)機(jī)停運(yùn)后，方可停運(yùn)稀釋風(fēng)機(jī);

　　(4)為了防止壓縮空氣中的水分腐蝕聲波吹灰器的鼓膜，應(yīng)該定期對聲波吹灰器壓縮空氣緩沖罐進(jìn)行排污。

　　(5)脫硝混合系統(tǒng)中所有手動碟閥的開度在調(diào)試過程中都進(jìn)行了調(diào)整和確認(rèn)，因此運(yùn)行人員應(yīng)該記錄并標(biāo)記所有手動碟閥的開度位置，并且在日常運(yùn)行時，不要隨意調(diào)整這些閥門的開度位置，以免影響脫硝系統(tǒng)的正常運(yùn)行;

　　(6)為了保證脫硝系統(tǒng)的安全穩(wěn)定的正常運(yùn)行，進(jìn)入反應(yīng)器內(nèi)的煙氣溫度不能過高，也不能過低。催化劑的正常工作溫度為290℃-420℃，只有當(dāng)煙氣溫度高于290℃且低于420℃時，方可向反應(yīng)器內(nèi)噴氨，當(dāng)反應(yīng)器煙氣溫度高于420℃時，應(yīng)該對鍋爐進(jìn)行調(diào)整，以免催化劑發(fā)生高溫?zé)Y(jié)，從而導(dǎo)致催化劑活性迅速降低;

　　(7)應(yīng)當(dāng)對反應(yīng)器進(jìn)口溫度和空預(yù)器進(jìn)口溫度進(jìn)行關(guān)注，尤其是在機(jī)組啟停階段。當(dāng)空預(yù)器進(jìn)口溫度遠(yuǎn)大于反應(yīng)器進(jìn)口溫度時，就表明很有可能在反應(yīng)器內(nèi)發(fā)生了再燃現(xiàn)象，此時應(yīng)該及時向脫硝技術(shù)供應(yīng)商BHK進(jìn)行咨詢，以便采取適當(dāng)措施;

　　(8)在正常情況下，鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時，反應(yīng)器壓差應(yīng)該小于350Pa，若反應(yīng)器壓差過大，應(yīng)引起注意，當(dāng)反應(yīng)器壓差高于400Pa時，應(yīng)該及時向脫硝技術(shù)供應(yīng)商BHK進(jìn)行咨詢，以便采取適當(dāng)措施;

　　44、我廠液氨蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)是什么樣的?

　　答：我廠液氨蒸發(fā)器是螺旋管式的，管內(nèi)為液氨，管外為溫水浴，以蒸汽噴入水中將水加熱自42℃，再以溫水將液氨汽化，并加熱至常溫。通過控制蒸氣調(diào)節(jié)閥使液氨蒸發(fā)器水溫保持在42℃，當(dāng)水溫超過45℃時則切斷蒸汽截止閥。蒸發(fā)器前進(jìn)氨管路上裝有壓力控制閥將氨氣壓力控制在0.15MPa,當(dāng)出口壓力達(dá)到0.2MPa時，切斷進(jìn)氨截止閥。

　　45、簡述我廠4號爐SCR反應(yīng)區(qū)工藝流程?

　　答：我廠4號爐SCR反應(yīng)器位于鍋爐下游的煙道上，氨噴射格柵位于反應(yīng)器上游的煙道上;因此，在反應(yīng)器入口處，通過導(dǎo)流板，能使氨氣/空氣混合氣體在煙氣中均勻分布。在反應(yīng)器中，氨與煙氣中的NOx發(fā)生反應(yīng)，生成氮?dú)夂退?然后煙氣進(jìn)入空預(yù)器進(jìn)行熱交換后進(jìn)入除塵器

　　46、我廠4號爐SCR反應(yīng)器有什么特點(diǎn)?

　　答：我廠4號爐配有兩個反應(yīng)器。每個反應(yīng)器中催化劑共有120塊，分兩層布置，每層布置12X5。初始催化劑體積為301m3/反應(yīng)器。催化劑類型為板式。催化劑由1mm厚、間距7mm的催化劑元件組成，由日立提供。催化劑元件包含支撐板，在其上涂有表面有活性催化劑成分的二氧化鈦載體。在每層催化劑上方裝有催化劑測試片及其支架，可定期取出催化劑測試片進(jìn)行試驗(yàn)測試，用來判斷催化劑的運(yùn)行情況。

　　為了防止煙氣的飛灰在催化劑上沉積，堵塞催化劑孔道，在每層催化劑上安裝了4個聲波吹灰器，吹灰介質(zhì)為壓縮空氣。為了防止煙氣中的大顆粒飛灰在催反應(yīng)系統(tǒng)內(nèi)積聚，在每個催化反應(yīng)器的進(jìn)口煙道底部安裝了1個灰斗，同時有4個壓縮空氣噴嘴，可以將積聚在進(jìn)口煙道上的飛灰吹入灰斗。在催化反應(yīng)器的底部還安裝有3個灰斗，用來收集反應(yīng)器內(nèi)部的飛灰。

　　47、我廠4號爐SCR反應(yīng)區(qū)壓縮空氣接自何處?

　　答：我廠4號爐SCR反應(yīng)區(qū)吹灰所需的壓縮空氣由全廠檢修用壓縮空氣系統(tǒng)供應(yīng)，一般耗氣量為360Nm3/h;SCR區(qū)催化反應(yīng)器附近所需的儀用壓縮空氣由4#爐儀用壓縮空氣目管接出，主要用于氣動閥和儀器儀表的反吹，平均耗氣量為1.0Nm3/min。

　　48我廠4號爐SCR氨氣噴射系統(tǒng)有什么工藝特點(diǎn)?

　　答：氨儲存和蒸發(fā)系統(tǒng)為脫硝系統(tǒng)提供氨氣，氨耗量隨進(jìn)口NOx值由氨流量控制閥來控制。氨氣進(jìn)入混合器后與稀釋空氣混合，(比例為19：1，以避免混合氣體發(fā)生爆炸;在檢修停止供氨時推薦用氮?dú)獯祾吖艿乐袣埩舻陌睔?。氨氣在混合器和管道中與空氣混合后，進(jìn)入氨分配總管。

　　氨/空氣噴射系統(tǒng)包括供應(yīng)支管，噴嘴格柵和噴嘴。每個供應(yīng)管道上都裝有手動節(jié)流閥和流量孔板，通過調(diào)節(jié)可獲得氨氣在煙氣中更均勻的分布。根據(jù)煙道中煙氣取樣分析得出NH3和NOx的分布值，據(jù)此來調(diào)節(jié)節(jié)流閥。氨噴射格柵安裝在反應(yīng)器前的豎直煙道中。氨噴射格柵包括格柵管和噴嘴。根據(jù)NOx濃度分布調(diào)節(jié)各個噴嘴的氨氣/空氣混合氣體流量

　　49、簡述我廠SCR控制系統(tǒng)的基本原理?

　　答：通過反饋控制提供氨量，保持出口NOx值恒定。進(jìn)口NOx濃度和煙氣流量的乘積為NOx流量信號，然后此信號與所要求的NH3/NOx摩爾比(取決于脫硝效率)相乘得到氨耗量信號。氨流量計算出后將信號送到控制器中，與實(shí)際氨流量進(jìn)行比較。對誤差信號進(jìn)行PI調(diào)節(jié)，調(diào)整氨流量控制閥的開度。如果由于聯(lián)鎖失效而不能調(diào)節(jié)噴氨，則立即關(guān)閉氨流量控制閥。

　　50、我廠SCR系統(tǒng)供氨控制有什么特點(diǎn)?

　　答：我廠SCR系統(tǒng)供氨控制系統(tǒng)對氨流量用溫度和壓力因子進(jìn)行修正。進(jìn)口NOx信號送入控制器，根據(jù)程序計算氨流量。用氨流量控制閥控制氨流量，從而控制器能保持出口NOx的濃度值。在氨供應(yīng)管道上有一個緊急切斷閥。如聯(lián)鎖條件(煙氣溫度低于286℃或氨氣稀釋比例高于14%任何一條)滿足，將關(guān)閉切斷閥，保證安全運(yùn)行，防止催化劑損壞。

　　51我廠SCR系統(tǒng)稀釋空氣的供應(yīng)控制有什么特點(diǎn)?

　　答：稀釋風(fēng)機(jī)提供到混合器中的稀釋空氣，流量可用手動擋板進(jìn)行控制，一旦設(shè)定好空氣流量，將不再隨鍋爐負(fù)荷進(jìn)行調(diào)節(jié)。根據(jù)氨氣占整個混合氣體的比例約5%，計算稀釋空氣的流量。在低負(fù)荷或低NOx值時，氨氣濃度將低于5%。將空氣流量信號與氨流量信號相比得出稀釋比例，以控制在爆炸極限范圍內(nèi)。在混合器上游的氨氣管道上設(shè)有止回閥，防止倒流。

　　52、我廠SCR系統(tǒng)氨氣/空氣混合氣體的供應(yīng)控制有什么特點(diǎn)?

　　答：氨氣與稀釋空氣在混合器中混合，然后混合氣體進(jìn)入分配總管，接著進(jìn)入各噴氨支管。每個支管上都有手動節(jié)流閥和流量孔板，以保證混合氣體能均勻地噴入到煙氣中。

　　53、氨區(qū)由那些設(shè)備組成：

　　答：氨區(qū)作為脫硝供氨系統(tǒng)，主要包括液氨儲存、氨氣供應(yīng)、廢氣排放和氨氣泄漏報警等部分組成。

　　54、液氨儲存由那些設(shè)備組成?

　　答：液氨儲存主要包括兩個液氨儲罐和兩臺卸料壓縮機(jī)(一用一備)。液氨儲罐進(jìn)口氣動切斷閥、液氨儲罐氣出口氣動切斷閥及卸料壓縮機(jī)主要用于液氨槽車卸氨至液氨儲罐，由現(xiàn)場卸氨人員在就地控制箱上操作，不參與順控和連鎖。

　　55、氨氣供應(yīng)系統(tǒng)由那些設(shè)備組成?

　　答：氨氣供應(yīng)主要包括兩臺液氨蒸發(fā)器分別對應(yīng)兩臺氨氣緩沖罐，系統(tǒng)為一用一備。蒸發(fā)器采用水浴的原理，運(yùn)行時通過調(diào)節(jié)蒸發(fā)器氣動調(diào)節(jié)閥來保證水溫控制在42℃(首次啟動前應(yīng)將液氨蒸發(fā)器加滿水)，通過調(diào)節(jié)蒸發(fā)器進(jìn)口氣動調(diào)節(jié)閥來保證液氨蒸發(fā)器出口、緩沖罐達(dá)到正常設(shè)計壓力。

　　56、氨氣泄漏檢查和噴淋裝置作用?

　　答：在液氨儲罐A、液氨儲罐B、液氨蒸發(fā)器及氨氣緩沖罐A/B、卸氨槽車處設(shè)置有氨氣泄漏檢查儀和噴淋裝置。在投自動控制情況下，當(dāng)出現(xiàn)液氨儲罐壓力≥1.485MPa或液氨儲罐溫度≥40℃或任一氨泄漏監(jiān)測器氨濃度≥20ppm現(xiàn)象時，就地噴淋裝置將自動啟動開始噴淋，從而達(dá)到降溫或者控制泄漏量的作用。

　　57氨區(qū)廢水池的作用?

　　答：氨區(qū)設(shè)置有氨氣吸收罐、廢水池和廢水泵。當(dāng)液氨儲罐、液氨蒸發(fā)器、氨氣緩沖罐氨區(qū)閥動作時，或者罐體和管道置換時，排出的氣體經(jīng)氨氣收集總管進(jìn)入氨氣吸收罐溶于水后流至廢水池，通過廢水泵，打往化學(xué)區(qū)域的酸堿廢水暫存水池。

　　58、為何液氨蒸發(fā)器的水源要保持流運(yùn)狀態(tài)?

　　答：這是由于氨蒸發(fā)器原設(shè)計原因，為了防止氨蒸發(fā)器出現(xiàn)冷熱分層現(xiàn)象，在氨蒸發(fā)器運(yùn)行時，應(yīng)該保持氨蒸發(fā)器的工藝水疏放閥和入口閥一定的開度，使氨蒸發(fā)器內(nèi)的熱水實(shí)現(xiàn)流動循環(huán)。

　　59、液氨蒸發(fā)器水溫是如何控制的?

　　答：通過控制蒸發(fā)器氣動調(diào)節(jié)閥閥門開度大小，來調(diào)節(jié)進(jìn)入液氨蒸發(fā)器中的過熱蒸汽的流量，從而達(dá)到控制液氨蒸發(fā)器熱水溫在42℃左右的目的。每臺液氨蒸發(fā)器蒸汽正常流量為300kg/h。

　　60、液氨蒸發(fā)器出口氨氣壓力是如何控制的?

　　答：通過控制蒸發(fā)器進(jìn)口氣動調(diào)節(jié)閥閥門開度大小，來調(diào)節(jié)進(jìn)入液氨蒸發(fā)器中的液氨流量，從而達(dá)到控制液氨蒸發(fā)器出口氨氣壓力、緩沖罐壓力在0.15MPa左右的目的。液氨進(jìn)口調(diào)節(jié)閥正常流量為360kg/h。

　　61、4號機(jī)氨區(qū)所用的壓縮空氣、蒸汽和水分別取自哪里?

　　答：氨區(qū)儀用氣接自4號機(jī)主機(jī)儀用氣母管，主要用于氣動閥，平均耗氣量為1.2Nm3/min;氨區(qū)蒸發(fā)器所需蒸汽由4號爐鍋爐空預(yù)器吹灰用蒸汽管道上接出(輔汽至空預(yù)器吹灰手動門后，電動門前),一般耗蒸汽量為0.3t/h;氨區(qū)所用水源來自4號機(jī)組主機(jī)一次風(fēng)機(jī)旁雜用水，一般耗水量為75t/h。

　　62、聲波吹灰系統(tǒng)的運(yùn)行規(guī)定有哪些?

　　答：1)、反應(yīng)器聲波吹灰系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行對于機(jī)組和脫硝系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行極為重要。因此無論是否噴氨，在鍋爐引風(fēng)機(jī)運(yùn)行以后，就應(yīng)該把聲波吹灰系統(tǒng)順控投入運(yùn)行，當(dāng)鍋爐需要進(jìn)行檢修時，在引風(fēng)機(jī)停運(yùn)后方可把聲波吹灰系統(tǒng)停運(yùn);

　　2)、聲波吹灰系統(tǒng)在每一個反應(yīng)器的每一層的就地管路上都有一個壓力調(diào)節(jié)閥，應(yīng)該把壓縮空氣的壓力調(diào)整在0.5MPa，日常巡撿時應(yīng)該檢查該壓力是否在0.5MPa左右，否則應(yīng)該進(jìn)行調(diào)整;

　　3)、為了防止壓縮空氣中的水分腐蝕聲波吹灰器的鼓膜，應(yīng)該定期對聲波吹灰器壓縮空氣緩沖罐進(jìn)行排污。

　　63、稀釋風(fēng)機(jī)應(yīng)在何時投運(yùn)和停止?

　　答：稀釋風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的稀釋風(fēng)不但起稀釋氨氣的作用，同時還具有防止AIG噴嘴堵塞的作用。因此，無論是否噴氨，在鍋爐引風(fēng)機(jī)投入運(yùn)行之前，就應(yīng)該把稀釋風(fēng)機(jī)投入運(yùn)行，在鍋爐引風(fēng)機(jī)停運(yùn)后，方可停運(yùn)稀釋風(fēng)機(jī);

　　64、催化反應(yīng)系統(tǒng)對煙氣溫度的要求有哪些?

　　答：為了保證脫硝系統(tǒng)的安全穩(wěn)定的正常運(yùn)行，進(jìn)入反應(yīng)器內(nèi)的煙氣溫度不能過高，也不能過低。催化劑的正常工作溫度為290℃-420℃，只有當(dāng)煙氣溫度高于290℃且低于420℃時，方可向反應(yīng)器內(nèi)噴氨，當(dāng)反應(yīng)器煙氣溫度高于420℃時，應(yīng)該對鍋爐進(jìn)行調(diào)整，以免催化劑發(fā)生高溫?zé)Y(jié)，從而導(dǎo)致催化劑活性迅速降低;

　　65、脫硝混合系統(tǒng)中的手動碟閥是否可以調(diào)整?

　　答：脫硝混合系統(tǒng)中所有手動碟閥的開度在調(diào)試過程中都進(jìn)行了調(diào)整和確認(rèn)，因此運(yùn)行人員應(yīng)該記錄并標(biāo)記所有手動碟閥的開度位置，并且在日常運(yùn)行時，不要隨意調(diào)整這些閥門的開度位置，以免影響脫硝系統(tǒng)的正常運(yùn)行;

　　66、SCR反應(yīng)器進(jìn)出口差壓應(yīng)在什么范圍?

　　答：在正常情況下，鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時，反應(yīng)器壓差應(yīng)該小于350Pa，最高不超過400Pa.

　　67、SCR設(shè)置灰斗的作用?

　　答：BMCR工況下省煤器出口煙氣流速設(shè)計為9.7m/s，省煤器灰斗除灰占總灰量的5%，煙氣在SCR的流速為5.0m/s左右，勢必形成一定的積灰，為保證SCR內(nèi)的催化劑的催化效果，在SCR內(nèi)配置的吹灰器將把積灰吹入空預(yù)器，因此，在保留省煤器灰斗的基礎(chǔ)上，在SCR后布置灰斗。此外投運(yùn)SCR后，逃逸的氨(氨的逃逸率一般控制在3ppm以下)在230℃時與SO3產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng)形成NH4HSO4，NH4HSO4具有粘性，在空預(yù)器內(nèi)會形成堵灰和腐蝕，SCR灰斗的設(shè)置可以減少進(jìn)入空預(yù)器內(nèi)的灰份，這對空預(yù)器的安全運(yùn)行是十分有利的。

　　68、氨區(qū)設(shè)備的正常運(yùn)行維護(hù)內(nèi)容?

　　答：1)、每月對水噴淋系統(tǒng)的功能進(jìn)行一次檢查并試驗(yàn)正常;

　　2)、定期對各安全閥的氨泄漏情況進(jìn)行檢查;

　　3)、調(diào)節(jié)閥和切斷閥每班都要檢查以下方面：閥門功能是否正常、壓力、溫度設(shè)定是否正確、有無泄漏情況。

　　4)、管道在運(yùn)行期間要檢查泄漏和振動情況;

　　5)、卸料壓縮機(jī)系統(tǒng)檢查內(nèi)容：曲軸箱油壓、曲軸箱油位、壓縮機(jī)進(jìn)出口壓力、氣液分離器排液每天一次;6)、廢水泵軸承潤滑油油位正常;

　　7)、液氨蒸發(fā)器、氨氣緩沖罐、氨氣吸收罐完整無泄漏;8)、蒸發(fā)系統(tǒng)每半月切換一次。

　　69、蒸發(fā)器投運(yùn)操作步驟?

　　答：(以投運(yùn)由液氨儲罐A供應(yīng)液氨的蒸發(fā)器A為例)

　　1)確認(rèn)氨區(qū)給水總管就地壓力表壓力顯示在0.2~1.0MPa之間，供往氨區(qū)的蒸汽壓力在0.8Mpa左右、溫度不高于350℃，供往氨區(qū)的儀用空氣壓力在0.7Mpa左右。

　　2)確認(rèn)氨稀釋槽給水截止閥、吸收罐排污截止閥、排污總閥截止閥、廢水泵排水截止閥在全開狀態(tài)。

　　3)打開氨稀釋槽進(jìn)水口氣動切斷閥向氨稀釋槽供水，當(dāng)液位達(dá)到1900mm后，將該閥與氨稀釋槽排水氣動切斷閥投入自動控制。4)將廢水泵、氨泄漏檢測儀和噴淋裝置投入自動控制。

　　5)確認(rèn)蒸發(fā)器A蒸汽進(jìn)口截止閥3(旁路)、蒸發(fā)器A排水截止閥在關(guān)閉狀態(tài);確認(rèn)蒸汽總管截止閥、給水總管截止閥在開啟狀態(tài)。

　　6)打開蒸發(fā)器A給水截止閥，向蒸發(fā)器A筒體內(nèi)供水，當(dāng)蒸發(fā)器A水位達(dá)到2300mm時，逐漸關(guān)小蒸發(fā)器A給水截止閥的閥門開度，只保持有少量水源進(jìn)入蒸發(fā)器A筒體內(nèi)。并少量開啟蒸發(fā)器A排水截止閥，使蒸發(fā)器A中水源處于循環(huán)流動狀態(tài)，且保持液位穩(wěn)定。確認(rèn)有水從該閥排至雨水井。

　　7)打開蒸發(fā)器A蒸汽進(jìn)口截止閥1、蒸發(fā)器A蒸汽進(jìn)口截止閥2、蒸發(fā)器A蒸汽進(jìn)口氣動切斷閥。

　　8)以10%的速率緩慢開啟蒸發(fā)器A氣動調(diào)節(jié)閥，使蒸汽進(jìn)入蒸發(fā)器筒體加熱里面的水。當(dāng)蒸發(fā)器A水溫達(dá)到42℃后，把該氣動調(diào)節(jié)閥投入自動控制，溫度值設(shè)定為42℃。

　　9)打開儲罐A液氨出口截止閥1、液氨儲罐A液出口氣動切斷閥、儲罐A液氨出口截止閥2、蒸發(fā)器A進(jìn)口氣動切斷閥、儲罐A液氨出口截止閥3、蒸發(fā)器A出口截止閥、緩沖罐A出口截止閥1、緩沖罐A出口氣動切斷閥、緩沖罐A出口截止閥2。

　　10)以10%的速率緩慢開啟蒸發(fā)器A進(jìn)口氣動調(diào)節(jié)閥，使液氨進(jìn)入蒸發(fā)器盤管經(jīng)高溫、高壓蒸汽蒸發(fā)成氣態(tài)氨。當(dāng)蒸發(fā)器A出口壓力達(dá)到0.15Mpa時，將該氣動調(diào)節(jié)閥投入自動控制，壓力值設(shè)定為0.15Mpa。

　　11)把液氨蒸發(fā)器選擇模塊選擇為蒸發(fā)器A,使蒸發(fā)器B處于待機(jī)狀態(tài);把液氨儲罐選擇模塊選擇為儲罐A,使儲罐B處于待機(jī)狀態(tài)。

　　12)把液氨儲罐A液出口氣動切斷閥、蒸發(fā)器A進(jìn)口氣動切斷閥、緩沖罐A出口氣動切斷閥、蒸發(fā)器A蒸汽進(jìn)口氣動切斷閥投入自動控制。13)把“蒸發(fā)系統(tǒng)啟?？刂啤蹦K投入自動控制。

　　70、蒸發(fā)器停運(yùn)操作步驟?

　　答：(以停運(yùn)由液氨儲罐A供應(yīng)液氨的蒸發(fā)器A為例)

　　1)確認(rèn)氨稀釋槽給水截止閥、吸收罐排污截止閥、排污總閥截止閥、廢水泵排水截止閥處于全開狀態(tài)。

　　2)打開氨稀釋槽進(jìn)水口氣動切斷閥向氨稀釋槽供水，當(dāng)液位達(dá)到1900mm后，將該閥與氨稀釋槽排水氣動切斷閥投入自動控制。

　　3)將廢水泵、氨泄漏檢測儀和噴淋裝置投入自動控制。

　　4)關(guān)閉液氨儲罐A液出口氣動切斷閥。

　　5)將蒸發(fā)器A進(jìn)口氣動調(diào)節(jié)閥、蒸發(fā)器A進(jìn)口氣動切斷閥、緩沖罐A出口氣動切斷閥由自動切換至手動狀態(tài)。

　　6)退出“蒸發(fā)系統(tǒng)啟?？刂啤蹦K的自動控制方式。

　　7)當(dāng)蒸發(fā)器A出口壓力降至≤0.05MPa時，將緩沖罐A出口氣動切斷閥關(guān)閉。

　　8)將蒸發(fā)器A氣動調(diào)節(jié)閥由自動切換至手動狀態(tài)，然后逐步關(guān)閉。

　　9)將蒸發(fā)器A蒸汽進(jìn)口氣動切斷閥由自動切換至手動狀態(tài)，然后關(guān)閉。

　　10)確認(rèn)蒸發(fā)器A蒸汽進(jìn)口截止閥3(旁路)在關(guān)閉狀態(tài)。

　　11)關(guān)閉蒸發(fā)器A蒸汽進(jìn)口截止閥1、蒸發(fā)器A蒸汽進(jìn)口截止閥2、儲罐A液氨出口截止閥1、儲罐A液氨出口截止閥2、緩沖罐A出口截止閥2。

　　12)打開蒸發(fā)器A排污截止閥，當(dāng)蒸發(fā)器A出口壓力降至微正壓(即壓力接近“0”)時，關(guān)閉該閥。

　　13)打開蒸發(fā)器A充氮截止閥向蒸發(fā)器及緩沖罐進(jìn)行充氮，當(dāng)蒸發(fā)器A出口壓力達(dá)到0.4MPa時，關(guān)閉該閥。

　　14)重復(fù)第〔12〕、〔13〕步驟2次，即可把蒸發(fā)器至緩沖罐中殘留的氨氣用氮?dú)庵脫Q干凈。

　　15)打開蒸發(fā)器A排污截止閥，當(dāng)蒸發(fā)器A出口壓力降至微正壓(即壓力接近“0”)時，關(guān)閉該閥。

　　16)關(guān)閉蒸發(fā)器A進(jìn)口氣動切斷閥、蒸發(fā)器A進(jìn)口氣動調(diào)節(jié)閥、儲罐A液氨出口截止閥3、蒸發(fā)器A出口截止閥、緩沖罐A出口截止閥1、蒸發(fā)器A給水截止閥、蒸發(fā)器A排水截止閥。

　　71、蒸發(fā)系統(tǒng)切換操作步驟?

　　答：(以蒸發(fā)系統(tǒng)由A路切換至B路運(yùn)行為例)

　　1)確認(rèn)蒸發(fā)器B蒸汽進(jìn)口截止閥3(旁路)在關(guān)閉狀態(tài)。

　　2)確認(rèn)蒸發(fā)器B蒸汽進(jìn)口截止閥1、蒸發(fā)器B蒸汽進(jìn)口截止閥2、儲罐B液氨出口截止閥2、儲罐B液氨出口截止閥3、蒸發(fā)器B出口截止閥、緩沖罐B出口截止閥1、緩沖罐B出口截止閥2在開啟狀態(tài)。

　　3)確認(rèn)蒸發(fā)器B水位達(dá)到2300mm，筒體內(nèi)水源處于循環(huán)流動狀態(tài)且液位處于穩(wěn)定狀態(tài)。

　　4)打開蒸發(fā)器B蒸汽進(jìn)口氣動切斷閥，然后以10%的速率逐步開啟蒸發(fā)器B氣動調(diào)節(jié)閥。

　　5)打開蒸發(fā)器B進(jìn)口氣動切斷閥，然后以10%的速率逐步開啟蒸發(fā)器B進(jìn)口氣動調(diào)節(jié)閥。

　　6)打開緩沖罐B出口氣動切斷閥。

　　7)將蒸發(fā)器A進(jìn)口氣動調(diào)節(jié)閥由自動切換至手動狀態(tài)，然后以10%的速率逐步關(guān)小。

　　8)將蒸發(fā)器A進(jìn)口氣動切斷閥由自動切換至手動狀態(tài)，然后關(guān)閉。

　　9)當(dāng)蒸發(fā)器B熱水溫度上升至接近42℃時，將蒸發(fā)器B氣動調(diào)節(jié)閥投入自動控制，溫度值設(shè)定為42℃。

　　10)當(dāng)蒸發(fā)器B出口壓力接近0.15MPa時，將蒸發(fā)器B進(jìn)口氣動調(diào)節(jié)閥投入自動控制，壓力值設(shè)定為0.15MPa。

　　11)將蒸發(fā)器B蒸汽進(jìn)口氣動切斷閥、蒸發(fā)器B進(jìn)口氣動切斷閥、緩沖罐B出口氣動切斷閥投入自動控制。

　　12)完全關(guān)閉蒸發(fā)器A進(jìn)口氣動調(diào)節(jié)閥，并將緩沖罐A出口氣動切斷閥由自動切換至手動狀態(tài)，然后關(guān)閉。

　　13)當(dāng)蒸發(fā)器A出口壓力值比蒸發(fā)器B出口壓力值高很多時，打開緩沖罐A出口氣動切斷閥。

　　14)當(dāng)蒸發(fā)器A出口壓力值降至和蒸發(fā)器B出口壓力值相同時，關(guān)閉緩沖罐A出口氣動切斷閥。

　　15)將蒸發(fā)器A氣動調(diào)節(jié)閥由自動切換至手動狀態(tài)，然后以10%的速率逐步關(guān)小，最后完全關(guān)閉。

　　16)將蒸發(fā)器A蒸汽進(jìn)口氣動切斷閥由自動切換至手動狀態(tài)，然后關(guān)閉。

　　72、SCR系統(tǒng)的啟動步驟?

　　答：1)將煙氣分析儀投入運(yùn)行(開始噴氨前一天投入運(yùn)行);

　　2)核實(shí)氨切斷閥是否關(guān)閉，將氨流量控制閥切換到“手動”模式，并將其關(guān)閉;3)啟動鍋爐，察看煙氣溫度和燃燒狀態(tài);

　　4)啟動風(fēng)機(jī)，供應(yīng)稀釋空氣，并確定是否達(dá)到設(shè)定值;

　　5)將氨蒸發(fā)器投入運(yùn)行;

　　6)確定進(jìn)口煙氣溫度大于290℃;

　　7)打開氨切斷閥;

　　8)調(diào)整噴氨流量(手動調(diào)節(jié)流量控制閥);

　　9)檢查脫硝效率;

　　10)將氨流量控制器切換到“自動”模式，并設(shè)定反應(yīng)器出口NOX濃度值。

　　73、SCR系統(tǒng)的正常停機(jī)步驟?

　　答：1)煙氣溫度低于286℃時連鎖控制系統(tǒng)自動關(guān)閉氨流量控制閥;

　　2)將流量控制器從“自動”切換到“手動”，并關(guān)閉氨流量控制閥;

　　3)停用氨蒸發(fā)器;

　　4)繼續(xù)進(jìn)行鍋爐標(biāo)準(zhǔn)停機(jī)步驟。最后停機(jī)階段，反應(yīng)器用空氣進(jìn)行吹掃。

　　5)保持稀釋風(fēng)機(jī)一直運(yùn)行，供應(yīng)空氣對混合器進(jìn)行吹掃，防止發(fā)生爆炸;停機(jī)后，用稀釋空氣吹掃反應(yīng)器(完全停機(jī)后繼續(xù)供應(yīng)稀釋空氣3分鐘)。如果風(fēng)機(jī)出現(xiàn)故障不能運(yùn)行，則用自然通風(fēng)吹掃反應(yīng)器。之后，停用稀釋風(fēng)機(jī)。

　　6)關(guān)閉所有氨儲存及供應(yīng)系統(tǒng)的切斷和隔離閥。

　　7)中止為SCR系統(tǒng)提供儀用空氣;

　　8)準(zhǔn)備再啟動(或停止下來進(jìn)行維護(hù)工作)。

　　74、SCR系統(tǒng)的緊急停機(jī)步驟?

　　答：1)通過手動或自動關(guān)閉氨切斷閥，停止供氨，從而達(dá)到SCR系統(tǒng)的緊急停機(jī)。如下是在設(shè)備電源中斷或其他原因時脫硝系統(tǒng)緊急停機(jī)步驟的順序。如果不能供應(yīng)儀用空氣，SCR系統(tǒng)應(yīng)按照“正常停機(jī)步驟”進(jìn)行停機(jī)。

　　2)斷電前將所有處于運(yùn)行狀態(tài)的設(shè)備切換到“停止”模式。

　　3)發(fā)生如下情況時，應(yīng)立即確認(rèn)氨切斷閥是否被自動關(guān)閉：

　　a)鍋爐緊急停機(jī);b)反應(yīng)器進(jìn)口煙氣溫度低;c)氨/空氣混合比高;d)斷電。

　　4)當(dāng)電源還可用時，保持稀釋風(fēng)機(jī)繼續(xù)運(yùn)行，對氨噴射管道進(jìn)行吹掃。如鍋爐

　　仍在運(yùn)行，一旦系統(tǒng)跳閘原因查明并恢復(fù)，按正常啟動步驟啟動SCR系統(tǒng);如果鍋爐難以恢復(fù)正常運(yùn)行，應(yīng)使稀釋風(fēng)機(jī)一直運(yùn)行，將殘留在混合器和管道中的氨氣吹掃干凈，然后繼續(xù)正常停機(jī)步驟。

　　5)用熱電偶及煙氣分析儀來確認(rèn)SCR反應(yīng)器的內(nèi)部狀態(tài)。

　　75、氨系統(tǒng)泄漏如何處理?

　　答：如果了解到或懷疑有氨泄漏，采取如下步驟：

　　(1)在進(jìn)入氨泄漏區(qū)域時使用業(yè)主提供的防毒面具或類似設(shè)備。

　　(2)撲滅氨設(shè)備周圍的所有的煙、明火和火花。

　　(3)用業(yè)主提供的便攜式氨檢測器，檢查并確認(rèn)空氣中的氨濃度低于100ppm。

　　(4)張貼通告通知其他人本區(qū)域有氨泄漏。

　　76、氨系統(tǒng)運(yùn)行中注意事項(xiàng)?

　　(1)運(yùn)行或維護(hù)人員都必須穿上防護(hù)服，并配備足夠的安全設(shè)備。(2)在系統(tǒng)運(yùn)行時，不要接觸高溫設(shè)備，高溫管道或轉(zhuǎn)動的設(shè)備。

　　(3)如果發(fā)現(xiàn)液氨或氨氣泄漏時應(yīng)立即用警告牌指出有危險并用安全帶進(jìn)行隔離、撲滅所有的明火，并不要忽視泄漏區(qū)域所有的任何火焰。

　　77、氨系統(tǒng)維護(hù)中注意事項(xiàng)?

　　(1)氨區(qū)現(xiàn)場25m范圍內(nèi)嚴(yán)禁動火。

　　(2)對進(jìn)行維修或維護(hù)的設(shè)備應(yīng)進(jìn)行隔離。

　　(3)當(dāng)不進(jìn)入設(shè)備內(nèi)部進(jìn)行維修時，應(yīng)用氮?dú)鈱ο嚓P(guān)設(shè)備和管道進(jìn)行吹掃。

　　(4)當(dāng)進(jìn)入設(shè)備內(nèi)部進(jìn)行維修時，除應(yīng)用氮?dú)鈱ο嚓P(guān)設(shè)備和管道進(jìn)行吹掃外，在進(jìn)入前，還應(yīng)保證設(shè)備內(nèi)氧濃度達(dá)到18~22%。

　　78、液氨卸料、存儲、蒸發(fā)系統(tǒng)運(yùn)行維護(hù)時需使用哪些安全防護(hù)裝置?

　　答：必須使用以下安全防護(hù)裝置，杜絕任何潛在的危險因素：

　　(1)防護(hù)手套：防止在處理、檢查和維護(hù)氨設(shè)備(稀釋風(fēng)機(jī)除外)、氨管道以及在反應(yīng)器和煙道里工作時氨氣與皮膚接觸，過敏和皮膚損傷。

　　(2)護(hù)目鏡：防止在進(jìn)行上述措施時眼睛與氨氣接觸，避免眼睛過敏和損傷。

　　(3)能過濾氨的面罩：在氨控制器、氨集管箱和其它氨管出現(xiàn)氨泄漏時可進(jìn)行保護(hù)。

　　(4)防護(hù)服：在現(xiàn)場應(yīng)備有洗眼、快速沖洗裝置。重新使用前應(yīng)對鞋、衣物徹底清洗。

　　(5)風(fēng)向標(biāo)，在現(xiàn)場應(yīng)設(shè)置風(fēng)向標(biāo)，以便當(dāng)有氨氣泄漏時人員向泄漏點(diǎn)的上風(fēng)側(cè)移動。

　　79、運(yùn)行中脫硝效率低的原因有那些?

　　答：(1)氨氣供應(yīng)壓力不足或管道堵塞、手動閥門的開度不足等造成即使氨流量控制閥開度很大,氨量供應(yīng)也還是不充足。

　　(2)出口NOx設(shè)定值過高

　　(3)催化劑失效

　　(4)氨噴射管道和噴嘴的堵塞或氨噴射格柵節(jié)流閥調(diào)節(jié)不均造成氨分布不均勻。

　　(5)煙氣采樣管堵塞或泄露造成NOx/O2分析儀給出信號不準(zhǔn)。

　　80、SCR反應(yīng)區(qū)進(jìn)出口差壓高報警的原因及處理措施?

　　答：(1)查是否積灰引起，檢查煙氣流量,用真空吸塵裝置清理催化劑表面。

　　(2)聯(lián)系熱工檢查壓力取樣管道是否堵塞，吹掃取樣管，清除管內(nèi)雜質(zhì)。

　　81、氨供應(yīng)切斷閥門不斷跳閘有那些原因?

　　答：(1)查是否儀用氣壓低引起。

　　(2)氨/空氣稀釋比高，需降低稀釋空氣流量并檢查氨氣流量是否過大。(3)煙氣流量低和煙氣溫度低，檢查機(jī)組負(fù)荷及SCR入口溫度。

　　82、4號爐脫硝性能評估試驗(yàn)主要有那些結(jié)論?

　　答：主要有如下結(jié)論：

　　(1)經(jīng)過約29000h的運(yùn)行后，SCR裝置的整體性能降低。在機(jī)組滿負(fù)荷下，脫硝效率為80%時，NH3逃逸濃度達(dá)到5.32μL/L，遠(yuǎn)大于設(shè)計值3μL/L。而SO2/SO3轉(zhuǎn)化率、系統(tǒng)阻力和煙氣溫降等性能指標(biāo)均與設(shè)計值接近。

　　(2)經(jīng)過AIG(氨加入系統(tǒng))噴氨流量的優(yōu)化調(diào)整之后，SCR反應(yīng)器出口截面的NOx分布均勻性得到了較大改善。A側(cè)最大相對偏差由38.37%減小到8.91%，B側(cè)由41.27%減少到10.66%。

　　(3)雖然降低運(yùn)行氧量、開大OFA及投運(yùn)下幾層燃燒器能夠控制省煤器出口NOx濃度到300mg/Nm3以下，且對飛灰可燃物基本沒有影響，但這種運(yùn)行方式導(dǎo)致CO排放濃度大于200μL/L，不利于鍋爐水冷壁防止高溫腐蝕，因此，，不宜通過燃燒調(diào)整調(diào)低SCR入口的NOx濃度低于330mg/Nm3。

　　(3)機(jī)組滿負(fù)荷條件下，在保證NH3逃逸濃度不大于3μL/L條件下，SCR裝置的實(shí)測最大脫硝效率僅為65%。催化劑運(yùn)行24000h時的設(shè)計效率為80%，意味著催化劑的設(shè)計裕量可能偏小。

　　(4)催化劑活性目前降低了約39%，主要原因是催化劑表面的沉積物阻礙了煙氣擴(kuò)散，從物理角度影響了催化劑的化學(xué)活性，可通過化學(xué)清洗或再生的方式恢復(fù)活性。

　　83、4號爐脫硝性能評估試驗(yàn)后對脫硝效率有什么建議?

　　答：在SCR性能降低的情況下，4號爐脫硝一直按80%脫硝效率投運(yùn)，這可能是近兩年來4號爐空預(yù)器冷段受熱面出現(xiàn)腐蝕和堵塞現(xiàn)象的直接原因。鑒于鍋爐出口NOx濃度約為330mg/Nm3，低于設(shè)計值516mg/Nm3，而即將實(shí)施的新版《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》也僅要求NOx控制濃度200mg/Nm3，因此，建議電廠按出口NOx濃度為200mg/Nm3來控制SCR裝置的投運(yùn)，則實(shí)際投運(yùn)脫硝效率約為40%，同時還可通過這種方式延長現(xiàn)有催化劑的使用壽命。

　　三、熱工邏輯篇

　　84、氨區(qū)相關(guān)報警有哪些?

　　答：1)噴淋水總管壓力≤0.3MPa2)液氨儲罐A/B液位≥1800mm3)液氨儲罐A/B液位≤300mm4)液氨儲罐A/B壓力≥1.485MPa5)液氨儲罐A/B溫度≥40℃6)液氨蒸發(fā)器A/B水位≤2200mm7)液氨蒸發(fā)器A/B水溫≥45℃8)廢水泵故障停運(yùn)9)卸料壓縮機(jī)A/B故障停運(yùn)10)氨泄漏檢測儀故障11)氨泄漏監(jiān)測器氨濃度≥20ppm.

　　85、SCR反應(yīng)區(qū)的相關(guān)報警有哪些?

　　答：1)SCR反應(yīng)器A/B修正摩爾比率≥1.02)SCR反應(yīng)器A/B出口NH3濃度≥3ppm3)氨噴射系統(tǒng)A/B氨氣/空氣體積百分比≥12%4)SCR反應(yīng)器A/B進(jìn)出口壓差≥400Pa5)SCR反應(yīng)器A/B進(jìn)口溫度≥420℃6)聲波吹灰器儲氣罐壓力≤0.4MPa7)稀釋風(fēng)機(jī)A/B故障停運(yùn)8)反應(yīng)器A/B煙氣分析儀故障

　　9)反應(yīng)器A/B煙氣出口NOX含量≥50.4ppm

　　86、氨稀釋槽進(jìn)水口氣動切斷閥連鎖開啟、自動關(guān)閉條件?

　　答：氨氣吸收罐液位≤300mm，氨稀釋槽進(jìn)水口氣動切斷閥連鎖開啟當(dāng)以下任一條件滿足時，氨稀釋槽進(jìn)水口氣動切斷閥自動關(guān)閉1)氨氣吸收罐液位≥1900mm2)氨氣排放總管壓力≥19kPa3)液氨儲罐A壓力≥2.1MPa4)液氨儲罐B壓力≥2.1MPa

　　87、氨稀釋槽排水氣動切斷閥液位聯(lián)鎖?

　　答：1)氨氣吸收罐液位≥2100mm，開氨稀釋槽排水氣動切斷閥

　　2)氨氣吸收罐液位≤300mm，關(guān)氨稀釋槽排水氣動切斷閥

　　88、液氨儲罐A/B液出口氣動切斷閥自動開、自動關(guān)條件?

　　答：選擇液氨儲罐B/A供氨，且B罐液位<300mm，液氨儲罐A/B液出口氣動切斷閥自動開;

　　液氨儲罐A/B液位≤300mm，液氨儲罐A/B液出口氣動切斷閥自動關(guān)。

　　89、液氨儲罐A/B噴淋氣動切斷閥自動開啟條件?

　　答：1)液氨儲罐A/B壓力≥1.485MPa;2)液氨儲罐A/B溫度≥40℃;3)任一氨泄漏監(jiān)測器氨濃度≥20ppm。

　　90槽車、蒸發(fā)器緩沖罐噴淋氣動切斷閥自動開啟條件?

　　答：任一氨泄漏監(jiān)測器氨濃度≥20ppm。

　　91、蒸發(fā)器A/B進(jìn)口氣動切斷閥允許開啟條件?

　　答：1)液氨蒸發(fā)器A/B熱水溫度≥35℃;

　　2)蒸發(fā)器B/A進(jìn)口氣動切斷閥關(guān)閉。

　　92蒸發(fā)器A/B進(jìn)口氣動切斷閥自動關(guān)條件?

　　答：1)液氨蒸發(fā)器A/B出口氨氣壓力>0.2MPa;2)液氨蒸發(fā)器A/B出口溫度≤10℃，延時5分鐘;3)兩臺引風(fēng)機(jī)都停運(yùn)。

　　93蒸發(fā)器A/B蒸汽進(jìn)口氣動切斷閥保護(hù)關(guān)、恢復(fù)開條件?

　　答：液氨蒸發(fā)器A/B熱水溫度≥45℃保護(hù)關(guān);

　　液氨蒸發(fā)器A/B熱水溫度≤43℃恢復(fù)開。

　　94、蒸發(fā)器A/B蒸汽進(jìn)口氣動調(diào)節(jié)閥保護(hù)條件?

　　答：液氨蒸發(fā)器A/B熱水溫度≥42℃，逐漸關(guān)小;液氨蒸發(fā)器A/B熱水溫度≤42℃，逐漸開大。

　　95、緩沖罐A/B出口氣動切斷閥自動開啟、自動關(guān)閉條件?

　　答：蒸發(fā)器A/B進(jìn)口氣動切斷閥開啟，緩沖罐A/B出口氣動切斷閥自動開啟;

　　蒸發(fā)器A/B進(jìn)口氣動切斷閥關(guān)閉，緩沖罐A/B出口氣動切斷閥自動關(guān)閉。

　　96、廢水泵液位聯(lián)鎖?

　　答：1)廢水池液位≥1400mm自動啟廢水泵;

　　2)廢水池液位≤400mm保護(hù)停廢水泵。

　　97、稀釋風(fēng)機(jī)A/B備用聯(lián)鎖?

　　答：1)稀釋風(fēng)機(jī)A/B故障停運(yùn)，啟動稀釋風(fēng)機(jī)B/A;

　　2)稀釋風(fēng)機(jī)A/B運(yùn)行且稀釋空氣流量≤2000Nm3/h，停稀釋風(fēng)機(jī)A/B，啟動稀釋風(fēng)機(jī)B/A。

　　98、氨氣氣動截止閥A/B允許開啟條件?答：1)A/B反應(yīng)器進(jìn)口溫度≥291℃;

　　2)無MFT信號;

　　3)氨噴射系統(tǒng)A/B氨氣/空氣體積百分比<12%。

　　99、氨氣氣動截止閥A/B自動關(guān)閉條件?

　　答：1)A/B反應(yīng)器進(jìn)口溫度≤286℃;

　　2)MFT動作;

　　3)氨噴射系統(tǒng)A/B氨氣/空氣體積百分比≥14%。

　　100、A/B稀釋風(fēng)機(jī)出口電動閥自動開啟、自動關(guān)閉條件?

　　答：A/B稀釋風(fēng)機(jī)啟動，延時10s，自動開啟;

　　A/B稀釋風(fēng)機(jī)停運(yùn)，自動關(guān)閉。